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5G手机天线设计新里程: 突破金属外观限制,vivo惊艳领跑发布双频双极化5G毫米波与LTE整合天线(AiA)设计!

 0 来源:模切之家 2019-05-15

近期,vivo天线预研团队领跑发布突破金属外观限制且整合双频双极化的5G毫米波及4G LTE的崭新手机天线设计,率先为5G手机天线设计与研究开启了的新里程。

早在去年,vivo天线预研团队便开始进行此方向的设计,并赋名为AiA(mm-Wave antennas in non-mm-Wave antennas),且进行IEEE的投稿,而此AiA设计将于今年(2019年)三月的IEEE iWAT国际天线会议上进行详细发表展示 [1]。


vivo高级天线总监/ 首席天线专家黄奂衢博士表示:“目前毫米波主流成熟的方案为AiP(antenna-in-package)的模块设计,AiP方案因其RFIC与毫米波天线阵列相距较近,有低路损的优点,故许多专家和学者对AiP进行广泛而深入的良好相关研究与设计 [2]–[6],且AiP方案已于60 GHz毫米波(IEEE 802.11 ad,或称WiGig)及5G毫米波等应用上商用;此外,为了更广的空间覆盖和避免手握影响,终端的毫米波阵列往往需在多处(至少两处以上)甚至是多朝向(如:朝产品的侧立面与背盖面)进行设置。然而,若手机外观为金属设计,如金属框或金属壳,则常需在此金属外观上进行足够尺寸的开口与让位以置入AiP模块方案,而这常会较大程度低降低产品外观金属设计的完整性与竞争力;此外,因产品边缘往往为圆弧角设计,故一般的AiP模块若侧立置放时对产品边缘收弧较难共形,而需倾斜放置,进而造成排挤与增大产品的内部堆叠空间。有鉴于更好的金属外观兼容性,基于外观金属的单频毫米波天线设计也被提出 [7]–[8],且为了更好的支持现今全球主流5G毫米波频段n261(27.50 GHz–28.35 GHz)与n260(37.0 GHz–40.0 GHz),vivo在去年首先发表了与金属外形整合的双频毫米波天线设计 [9];而在更好地支持产品金属外观设计、复用天线辐射体,以进一步减少所需的系统容纳空间,及达到更好的5G毫米波无线通信体验的考量下,vivo在此进一步地提出了双频双极化的5G毫米波与非毫米波(如:LTE天线)的整合设计(AiA)。AiA为vivo去年(2018年)在IEEE iWAT受邀报告上提出并赋名。vivo天线预研团队抛转引玉,冀盼各位老师、专家学者、先进同好,不吝指导与斧正为是。


下文主要为选取节录自vivo前述投稿文章(略除细部尺寸与参数),以进行AiA相关设计概念的分享。此AiA设计为基于下图1中所示的一金属边框玻璃背盖的手机模型(其正面与背面外观相同)透过电磁仿真软件CST 2018进行。图中黄色部分为金属,蓝色部分为屏幕玻璃,而棕色部分为介电材质的包胶。图1中可看出一个5单元的5G毫米波天线阵列集成于金属边框中,且这金属边框同时也作为LTE低与高频的天线,图1中的尺寸单位皆为mm;而图2中可知当屏幕玻璃去除后,显示器模组与金属边框内侧距离为2.5 mm,即屏幕可视区的屏占比高于91.5%。图3则为去除掉后盖的内部侧视图,并显示AiA毫米波阵列中间天线单元(单元三)的位置图,而LTE中频天线与非蜂窝天线(如:GNSS,与WiFi和蓝牙等)(但不限)则可设计于AiA两侧的金属框上。


图1

图2

图3


而图4则为图3中天线单元三(即阵列的中央单元)的放大图,可看出天线单元设计为双馈的stacked patch antenna,以能达到双频双极化。图5则是基于图4的天线单元三作为建构单元(building block)而设计的5单元双频双极化的5G毫米波天线阵列;其中图4与图5中阵列单元旁的介电填胶(即图1中的灰色部分)被隐藏以可较清楚地了解天线结构。而图6中的P1–P10则是5个天线单元的馈入端口,每两个端口成对而馈入一个天线单元,奇数端口激励垂直极化(V-pol.),而偶数端口激励水平极化(H-pol.)。此外,图6亦为LTE的天线结构 [10],其中红色符号为LTE的馈入端口,蓝色符号则为其匹配器件,LTE天线主辐射部即为此金属边框,故形成了突破金属外观的AiA设计。


图4

图5

图6


图7与图8为单一天线单元三的两种端口负载情形的S参数、天线总效率,与峰值实际增益(realized gain)的性能比较,可看出在3GPP 5G 毫米波n261与n260带内,此两种端口负载情形的性能趋势相近,而端口断开(open)[11] 的n260峰值实际增益稍高,故此设计选择端口加载(loaded)的情形进行。而以图7中的|Snn| ≤ –10dB而言,此设计的天线单元于垂直极化工作时可覆盖27.18 GHz–28.58 GHz及36.92 GHz–40.21 GHz,而于水平极化工作时则可覆盖27.28 GHz–28.58 GHz及36.89 GHz–40.30GHz,故此天线单元可涵盖现今5G毫米波较为成熟的n261与n260的两个热点频段,而图8则为此天线单元的垂直与水平极化的天线总效率与峰值实际增益。对于代表n261与n260频段的两频点28.0 GHz及39.0 GHz而言,于垂直极化工作时两频点对应的天线总效率分别为–0.94dB及–0.78dB,而水平极化工作时天线总效率则分别为–0.99dB及–0.77dB。此外,28.0 GHz及39.0 GHz的垂直极化峰值实际增益(peak realized gain)则分别为6.79dBi及6.59dBi;而28.0 GHz及39.0 GHz的水平极化峰值实际增益则分别为5.43dBi及6.20dBi。图9为天线单元三在28.0 GHz与39.0 GHz时垂直极化端口与水平极化端口激励时的电流分布图,而在28.0 GHz电流分布图中,上层的patch被隐藏,以助观察下层patch上的电流分布。图10为天线单元三的3D辐射方向图,而图11与图12为其在phi = 0°与theta = 90°此两切面上2D的平行极化(co-pol)与交叉极化(x-pol)的实际增益方向图(gain patterns)。


图7

图8

图9

图10

图11

图12


下图13为5天线单元的线性天线阵列的|Snn|与|Smn|,同理,以|Snn| ≤ –10dB而言,于垂直极化工作时可覆盖27.44 GHz–28.56 GHz及36.92 GHz–40.22 GHz,而水平极化工作时则可覆盖27.32 GHz–28.56 GHz及36.96 GHz–40.34GH,故此天线阵列可覆n261与n260的两频段。

图13


下图14为5天线单元天线阵列在theta = 90°平面上扫描角为phi = 0°时28.0 GHz与39.0 GHz垂直与水平极化激励的电流分布图。而在28.0 GHz图中,上层patch被隐藏,以利观察下层patch上的电流分布。

图14


下图15与图16分别为此天线阵列垂直与水平极化激励时在28.0 GHz与39.0 GHz的3D波束扫描实际增益方向图,而图17为在上述扫描波束在theta = 90°平面上的2D实际增益场型图。此设计以5 dB [7] 的旁瓣凖位(side-lobe level, SLL)作为波束扫描的工作界定。图18则呈现了上述在theta = 90°平面上不同扫描角的天线阵列总天线效率与峰值实际增益值。而在theta = 90°平面上,对应28.0 GHz与39.0 GHz的垂直极化扫描波束,最大的峰值实际增益分别为11.49 dBi与13.27 dBi;同理,而28.0 GHz与39.0 GHz的水平极化扫描波束,最大的峰值实际增益分别为11.35 dBi与12.18dBi。


图15 28.0 GHz波束扫描实际增益方向图(各图对应相同scale)

图16 39.0 GHz波束扫描实际增益方向图(各图对应相同scale)

图17

图18


下图19为LTE低高频天线的|Snn|与天线总效率,当|Snn| ≤ –6dB时,覆盖带宽为872 MHz–962 MHz及2265 MHz–2740 MHz,故此LTE天线可涵盖LTE Band 8(880 MHz–960 MHz)、Band 40(2300 MHz–2400 MHz),与Band 41(2496 MHz–2690 MHz),若要进行不同低频段(如:LTE Band 17、Band 20,或Band 5等)的覆盖,则可使用电调(tunable)器件。而在LTE Band 8、Band 40,与Band 41带内(in-band)的最低天线总效率分别为:–3.44 dB、–1.37 dB,与–1.72 dB,故可良好地进行无线通信。


图19


最后,黄奂衢博士表示:“此AiA设计,除了可更好地维护金属外观的完整度,也可支撑较佳的产品外形的共形性,并减少系统内部对此两种天线所需的容纳空间,且此种天线单元设计,因单元底部金属屏蔽的效果,故毫米波天线阵列对其后方的环境,如:相关器件、背盖材质与厚度,及馈入结构等,可较不敏感故而有较稳定的天线性能。此外,因当AiP为系统内置摆放时,则其上或其前的背盖(即天线罩)材质、厚度,及其与AiP的间距,往往皆会对AiP的性能造成不等程度的影响或劣化[12],且内置AiP邻近的系统内部电气与结构环境,也有影响其天线性能的可能。但此AiA设计,因非内置摆放,故前述因素的影响程度可较小。而天线阵列的馈入机制(与对应的损耗)亦为AiA设计与性能的关键,vivo也已进行了相关设计与分析(如下图20所示为基于(但不限)FPC方式的馈入),及进行IEEE投稿并陆续获录取,将在之后与大家分享,谢谢。”


图20


参考文献:
[1] H.-C. Huang, Y. Wang, and X. Jian, “Novel integrated design of dual-band dual-polarization mm-wave antennas in non-mm-wave antennas (AiA) with a metal frame for a 5G phone,” Int. Workshop Antenna Techn., Miami, Florida, U.S.A., Mar. 2019 (accepted).
[2] D. Liu, X. Gu, C. W. Baks, and A. Valdes-Garcia, “Antenna-in-Package design considerations for Ka-band 5G communication applications,”IEEE Trans. Antennas Propag., vol. 65, no. 12, pp. 6372–6379, Dec. 2017.
[3] W. Hong, K.-H. Baek, and S. Ko, “Millimeter-wave 5G antennas for smartphones: overview and experimental demonstration,” IEEE Trans. Antennas Propag., vol. 65, no. 12, pp. 6250–6261, Dec. 2017.
[4] W. Hong, K-H. Baek, and A. Goudelev, “Grid assembly-free 60-GHz antenna module embedded in FR-4 transceiver carrier baord,” IEEE Trans. Antennas Propag., vol. 61, no. 4, pp. 1573–1580, Apr. 2013.
[5] Y. P. Zhang, and D. Liu, “Antenna-on-chip and antenna-in-package solutions to highly integrated millimeter-wave devices for wireless communications,” IEEE Trans. Antennas Propag., vol. 57, no. 10, pp. 2830–2841, Oct. 2009.
[6] Z. N. Chen, B. P. Gaucher, D. Liu, U. R. Pfeiffer, and T. M. Zwick, Apparatus and methods for packaging dielectric resonator antennas with integrated circuit chips, US patent 7,504, 721 B2, Mar. 2009, pp. 1–15.
[7] B. Yu, K. Yang, C.-Y.-D. Sim, and G. Yang, “A novel 28 GHz beam steering array for 5G mobile device with metallic casing application,” IEEE Trans. Antennas Propag., vol. 66, no. 1, pp. 462–466, Jan. 2018.
[8] J. Bang, Y. Hong, and J. Choi, “Mm-Wave phased array antenna for whole-metal-covered 5G mobile phone applications,” in Proc. Int. Symp. Antennas Propag., Phuket, Thailand, Oct. 2017, pp. 1–2.
[9] Y. Wang, H.-C. Huang, and X. Jian, “Novel design of a dual-band 5G mm-Wave antenna array integrated with a metal frame of a cellular phone,” in Proc. Asia-Pac. Microw. Conf., Kyoto, Japan, Nov. 2018, pp. 1582–1584.
[10] L.-Y. Chen, Y.-C. Wu, and K.-L. Wong, “Triple-wideband inverted-F frame antenna for the LTE metal-casing smartphone,” inProc. Eur. Conf. Antennas Propag., Paris, France, Mar. 2017, pp. 3064–3068.
[11] O. Jo, J.-J. Kim, J. Yoon, D. Choi, and W. Hong, “Exploitation of dual-polarization diversity for 5G millimeter-wave MIMO beamforming systems,” IEEE Trans. Antennas Propag., vol. 65, no. 12, pp. 6646–6655, Dec. 2017.
[12] H.-C. Huang, Y. Wang, and X. Jian, “Influence analysis of popular dielectric materilas for cellular phones on 5G mm-wave antenna performance,” Int. Workshop Antenna Techn., Miami, Florida, U.S.A., Mar. 2019 (accepted).


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